离心式渣浆泵的结构设计

  目 录 中文摘要、关键字 ............................................................................................................... 1 英文摘要、关键字 ............................................................................................................... 2 引 言 ................................................................................................................... 3 第1章 绪论 ......................................................................................................... 4 1.1泵的定义及其用途 ........................................................................................................ 4 ....................................................................................................................... 4 1.2泵的分类 1.2.1叶片式泵 ................................................................................................................... 4 1.2.2容积式泵 ................................................................................................................... 4 第2章 泵的结构设计与计算 .............................................................................. 5 2.1泵基本信息参数的确定 ........................................................................................................ 5 2.1.1泵吸入口和排除口的确定 ........................................................................................ 5 2.1.2轴径的初步计算 ........................................................................................................ 5 2.2叶轮的水力设计 ............................................................................................................ 7 2.2.1叶轮的主要参数的选择和计算................................................................................. 7 2.3压水室的设计 .............................................................................................................. 15 第3章 径向力与轴向力的平衡 ......................................................................... 19 3.1径向力及其平衡 .......................................................................................................... 19 3.2轴向力及其分析 .......................................................................................................... 21 3.3用背叶片平衡轴向力 .................................................................................................. 22 第4章 离心泵主要零部件的强度计算 ............................................................. 23 4.1引言 ............................................................................................................................. 23 4.2叶轮的强度的计算 ...................................................................................................... 24 4.2.1叶轮强度计算 ......................................................................................................... 24 4.2.2叶片厚度的计算 ...................................................................................................... 25 4.2.3轮毂强度的计算 ...................................................................................................... 25 4.3泵体强度的计算 .......................................................................................................... 26 4.4泵轴的校核 ................................................................................................................. 26 4.4.1 按扭转强度校核 ..................................................................................................... 26 4.4.2按弯扭合成强度条件计算 ...................................................................................... 27 4.4.3校核轴的强度 ......................................................................................................... 28 4.4.4按疲劳强度条件进行精确校核............................................................................... 28 4.4.5按静强度条件进行校核 .......................................................................................... 30 4.4.6轴的刚度校核计算 .................................................................................................. 30 4.5键的校核 ..................................................................................................................... 31 4.5.1键的剪应力校核 ...................................................................................................... 31 4.5.2键的挤压切应力的计算 .......................................................................................... 31 第5章 渣浆泵零部件的选择 ............................................................................. 32 5.1选用渣浆泵零部件的重要性....................................................................................... 32 5.2轴封结构的选择 .......................................................................................................... 33 的填料 ............................................................................................................. 33 5.2.1常用 5.2.2填料函结构尺寸的确定 .......................................................................................... 33 5.2.3填料密封安装技术方面的要求 .......................................................................................... 35 5.3轴承部件的选择 .......................................................................................................... 35 第6章 渣浆泵装配及运转的需要注意的几点 ............................................................. 36 6.1 装配时的需要注意的几点 ..................................................................................................... 36 6.2 运转时的需要注意的几点 ..................................................................................................... 36 6.3 维护和保养 ................................................................................................................ 37 结 论 .................................................................................................................. 38 致 谢 .................................................................................................................. 39 参考文献 .............................................................................................................. 40 离心式渣浆泵结构设计 摘 要:离心式渣浆泵大范围的应用于煤炭、矿山、冶金、电力、水利、交通等部门，主要进行静矿、尾矿、灰渣、泥沙等固体物料的水力输送，但其过流部件的磨损相当严重，其主要破坏形式为过流部件洞穿和变形，过流部件的严重磨损，恶化了泵内流动特性及外特性，缩短了泵的实际常规使用的寿命，使生产效率降低，加大耗能和设备的投资，进而影响生产的发展。因此所设计的渣浆泵中采用多叶片数来减少单个叶片的磨损，适当的增加过流部件的厚度并采用高硬度的耐磨材料来来减小磨损，将叶轮入口的后盖板设计为凸出的、由光滑圆弧组成的轮毂头。采用填料密封来防止高压液体从泵中漏出和防止空气进入泵内并用背 叶片来平衡轴向力。本设计详细的介绍了渣浆泵的总体结构，工作原理和机构设计。 关键词: 叶轮 背叶片 填料密封 Structural Design of Centrifugal Slurry Pumps Abstract: The slurry pump is the extensive applying in the coal, mineral mountain, metallurgy, electrical, water conservancy, transportation and so on. It is main to proceed the water power of the static mineral, tail mineral, ash grain, sediment solid material transportation. But its very serious over the abrasion that flow the parts. Its main breakage form is over flow the parts penetrate with transformation. Over serious abrasion that flow the parts，it is worsening the pump inside flows characteristic and outside characteristics, shorting the actual service life of the pump and making production efficiency lower, enlarging consumes the investment of the equipments, and then affecting the development of the production. It adopt many leafs number to reduce the single abrasion of leafs slice for this designing slurry pump, also increased combines over the thickness that flow the parts the high degree of hardness in adoption bears to whet the material to come to let up the wear and tear, and empressed an entrance covers plank design as to bulge and smooth hubcap head . Adopted the filler which is sealed completely to prevent the high pressure liquid to leak from the pump with keep air from entering to pump the inside counteract to carry on the back leafs slice to equilibrium stalk face dint. This design was detailed to introduce the total construction that slurry pump, the work principle designs with the construction. Keywords: impeller;auxiliary;impeller;the filler seals. 引 言 渣浆泵从物理学原理上讲属于离心泵的一种，从概念上讲指通过借助离心力(泵的叶轮的旋转)的作用使固、液混合介质能量增加的一种机械，将电能转换成介质的动能和势能的设备。 渣浆泵可大范围的使用在矿山，电力、冶金、煤炭、环保等行业输送含有磨蚀性固体颗粒的浆体。如冶金选矿厂矿浆输送，火电厂水力除灰、洗煤厂煤浆及重介输送，疏浚河道，河流清淤等。在化工产业，也可输送一些含有结晶的腐蚀性浆体。 目前，渣浆泵的应用场景范围中，80%左右都是用在矿山行业选矿厂。由于矿石初选工况较为恶劣，因此在这一工段，渣浆泵的常规使用的寿命普遍较低。当然，不同的矿石，磨蚀性也 不一样。 在洗煤行业，由于工况不同，较大煤块，煤矸石容易堵塞，对于渣浆泵的设计的基本要求很高。在海水选砂领域，渣浆泵应用也开始逐渐被客户认可。但是在海水里选砂，河道里挖沙，渣浆泵更容易被称为砂泵，挖泥泵。尽管叫法不一，但是从结构特点和泵的性能原理上来讲，都可以通称为渣浆泵。 渣浆泵的用途虽然广泛，但是正确的应用是十分重要的。渣浆泵由于其名称本身的局限性使得一些非本行业的人对此产生误解，事实上，泥浆泵，杂质泵，挖泥泵，清淤泵，等都在渣浆泵的应用场景范围。在渣浆泵的应用过程中，一定要注意合理的设计，正确的计算，合适的选型，这几点很重要。 第1章 绪论 1.1泵的定义及其用途 “泵”这个名词本身的意义说明其作用是用来提水，而且在很长的一个时期，这是它的唯一的用途。然而现在，泵的应用场景范围非常的广泛而且多方面，以致把泵说成是提水的机器就显得很片面。出城市和工业供水外，泵还用于灌溉、水力蓄能、给水、运输。现在有热电厂用泵、船用泵、化工、石油、造纸、泥煤以及别的工业用特殊型式的泵。泵是应用最广泛的的机器之一，而且各种泵的结构是是极为多样的。因此，泵的定义可以说成是把原动机的机械能转换为所抽送液体的能量的机器。 1.2泵的分类 1.2.1叶片式泵 、叶片式泵 1 叶片式泵是由装在主轴上的叶轮的作用，给液体以能量的机器。按其作用原理可作如下分类: (1)离心泵: 离心泵主要是由离心力的作用，给叶轮内的液体以压力能和速度能，进而，在壳体或者导叶内，将其一部分速度能转变成压力能，进行抽送液体的泵。 (2)轴流泵:轴流泵是由叶片的升力作用，给叶轮内液体以压力能和速度能，通常是在导叶内，将其一部分速度能转变为压力能，进行抽送液体的泵。 (3)混流泵:混流泵是介于离心泵和轴流泵之间，它是由离心力和叶片升力的作用，给叶轮内的液体以压力能和速度能，在导叶内，将其一部分速度能转变成压力能，进行抽送液体的泵。 1.2.2容积式泵 1、容积式泵 是由活塞、柱塞、以及转子等的排吸作用，进行抽送液体的机器。容积式泵大致分为往复泵和转子泵。 (1)往复泵:往复泵是由柱塞等的往复运动，进行排送液体。其类型有:活塞泵、柱塞泵和隔膜泵。 (2)转子泵:转子泵是由旋转运动进行排送液体液体的泵。下列泵属于转子泵:齿轮泵、螺杆泵、凸轮泵、滑片泵。 第2章 泵的结构设计与计算 2.1泵基本信息参数的确定 2.1.1泵吸入口和排除口的确定 31、设计给定的基本信息参数是流量 Q=63 m/h 2、泵吸入口和排除口的确定 泵吸入口的确定主要根据吸入管内的流速V。如果V选取过小，则泵的体积增大，00并可能会影响泵的效率以及造成吸入管堵塞，而V选取过大则会影响泵的的吸入性能并使磨0损增加。取V=3.5m/s 0 4，634Q D===79.8 mm (2-1) ,，3.5，3600,V0 式中 D——吸入口径(mm) 3 Q——流量(m/h) V——吸入管内的流速(m/s) 0 根据法兰连接取

  入口D=80mm。 一般来说，低压泵的吸入口径和出口直径是相等的，但是在压力较高时，出于对管路 系统投资经济性的考虑，泵的吸入口径大于泵的吐出口径，一般由以下经验公式计算: , =(1—0.7)D (2-2) D ,D式中 ——吐出口径(mm) ,D 故 =80—56 取标准直径65 mm ，，比转数 n=3.65nQ0.5/h0.75 s =50 2.1.2轴径的初步计算 根据给定的设计参数确定泵的转速、比转数、级数和结构及形式后，必须求出轴径和轮 毂直径才能进行水利元件的设计。 首先求出轴功率，由以下公式: 3gQH,4.6，10，9.8，63，35,QHs N====2.76kw (2-3) e10001000，36001000 式中 H ——扬程(m) ,3s——介质密度(kg/m) 3, ——重度(N/m) ——有益功率(kw) Ne Ne,由公式 =62% (2-4) ,N 式中 ——传动效率 , N ——轴功率(kw) N2.76e,N==4.45kw ,0.62取N=4.45kw kN则电动机功率 N= d, 式中 N ——电动机功率(kw) d ——功率富裕系数，一般k取1.1 —1.2(功率大使取小值) k ——传动效率，皮带传动为0.95—0.98，直接传动时为1。 , 而渣浆泵选用皮带传动，因为能更换皮带直径来较方便的改变泵的转速，同时防止 泵的渣浆体损坏泵。 kN1.2，4.5所以 N===5.56kw (k取1.2，取0.96) (2-5) ,d0.96, 从《机械零件》可以查得，可按下式计算泵轴传递的扭力矩 N97360，97360，5.56d M===365.76kg•cm (2-6) 1480n 由扭矩初步计算最小轴径，由材料力学可知 M3d= (2-7) 0.2，[p] 式中 [p]——材料的许用切应力(kg•cm) d ——最小轴径cm. 由于泵轴的材料为45号钢调质处理，查得许用应力为50—60 MPa,这里取[p]=50MPa 365.76M33d===1.47cm 0.2，5000.2，[p] 由于泵在运行中，除了承受扭矩外，还承受由涡室产生的径向力，叶轮自吸及其由静 不平衡所引起的离心力，均会使轴产生弯曲，所以按扭矩公式计算的最小轴径并非实际的最小轴径。因此初选轴径35mm。 2.2叶轮的水力设计 2.2.1叶轮的主要参数的选择和计算 HR为扬程比，如果用H

  示泵抽送清水时的扬程，Hm表示抽送固液两相液体时的扬程， Hm H则HR=，当泵抽送固液两相液体时，影响泵的因素很多，如泵的流量、转速、叶轮直径、固体浓度、固体颗粒直径、固体密度、固体颗粒粒度分布、混合物的粘性系数等等，但一般认为其中最主要的影响因素有固体浓度、颗粒当量直径和固体密度。几个主要经验公式列于下表2-1: 表 2.1主要经验公式 作者 H表 达 式 R 40.0385C(S-1) ( +1 )L(44d) ，，CAVE wnS 5d，(S,1)0VOCADLO C( S-1 )[0.167+6.02] ，v2D n1-1(1- C); n=n(d,) ,vBURGESS SELLGREN 0.32CC(S-1)w0.7D0.2507 BURGESS公式中的n的经验公式: Ldnn=(0.21+)S (2-8) ，15.35 式中 d——为固体当量直径(mm) 计算得 S=4.4 由公式 ,mS= (2-9) , 式中 ——液相密度 , ——固相密度 ,m 3可得=4.410 ，,m 1、叶轮的进口直径D0 在叶轮的进口处有 Vf-Vs=Uei (2-10) Vf——液相速度(m/s) Vs——固相速度(m/s)Uei——临界沉降速度(m/s) 根据瓦斯普提的计算公式可求得: ,4，g，d，(,1)sim 3，,，CdiUei= (2-11) Cdi——固体颗粒阻力系数，一般取Cdi=0.2; 式中 dsi——固体颗粒的当量直径(m) C，，dsi=CDe (2-12) C——系数，一般取 C=0.2 式中 De——水流当量直径(m) Q3 nDe=KBe (2-13) 式中 KBe——修整系数，KBe=3.5—4.5 取KBe=4 将(2-12)、(2-13)、代入(2-11)可解出临界沉降速度Uei. 633 3600，1480，De=4=0.091 ，0.2，dsi=0.20.094=0.0084 4，9.8，0.0084，(4.4,1) 3，1，0.2 Uei==1.37m/s 水的畸变速度Vf可由下式计算 4，Qf 2,，De Vf= (2-14) 3式中Qf—水的流量(m/s) Qf=(1-Cv)Q (2-15) 将(2-15)代入(2-14)可求得Vf,将Uei 、Vf代入(2-10)可求得固体颗粒速度Vs。 ，Qf=(1-0.2)63=50.4 4，50.4 2,，(0.09)，3600Vf==2.02m/s Vs= Vf-Uei =2.02-1.37 =0.65m/s 叶轮进口处固体流动的当量直径: 4，Q ,，VsDs= (2-16) 式中 Qs—固体的流量(假定) Qs=Q-Qf (2-17) 4，(63,50.4) ,，0.65，3600Ds==0.082 叶轮进口处液体流动的当量直径: 4，Qf ,，V，,fvDf= (2-18) ,,vv式中 —泵的容积效率，可根据比转数ns和流量Q查得，=0.96，代入 4，50.4 3.14，2.02，3600，0.96Df==0.0959 叶轮进口直径可用下式计算: 22D =D，D (2-19) 0sf 22(0.082)，(0.0959) = =0.127m 圆整取D=130mm 0 2、叶片进口D1直径可用下式计算 正常的情况下，流道中心线上叶片进口直径可用下式进行计算: D=kD ( 2-20) 10 式中k——系数，k=0.8—1.0，低比转数叶轮取大值，计算得D=114mm。 1 3、叶片数 N 一般取取N=3—5，从实际经验来看，为改善渣浆泵的通过性能， 应尽量取N=5。 4、叶轮出口直径D : 2 叶轮出口直径D的大小不但直接影响泵的扬程，而且对泵的效率也有很大的影响，因2 为压力室的水力损失大小直接与叶轮出口的绝对速度有关。为了减小压水室的水力损失， 应当在在满足设计参数的条件下使叶轮出口的绝对速度最小，并以次来确定叶轮的出口直 径D。 2 查资料的经验公式来确定D: 2 n-0.585s对于N=5, D=8.91()D( 2-21) 2u 100 n-0.474s对于N=4, D=9.23()D 2u100 n-0.525s对于N=3, D=9.6()D 2u100 63Q3D= ==0.023m un3600，1480 所设计的渣浆泵的N=5 50-0.535 D=8.91() 0.023 ，2100 =0.296m 圆整取D=300mm 2 5、叶片的进口宽度b1出口宽度b2 渣浆泵叶轮叶片一般作成等宽度叶片，主要考虑固体颗粒的通过性能，为了考虑固体 颗粒堵塞流道和减轻磨损，所设计的渣浆泵叶片出口处的宽度b略大于b，一般b可用下212式进行计算: 11,CQ-v3b=k) ( 2-22) ，b2 26nkc 式中 k—系数，k=1.35—1.85，轻型渣浆泵取小值，重型渣浆泵取大值。 b2b2 Vsk=C+(1- C) ( 2-23) ，cvvVf 0.65 =0.2+(1-0.2) ，2.02 =1.13 1631,0.236-3600，14801.13，，b=1.5() 2 =36mm ，b=1.236=44mm 1 ,16、叶片进口安放角 =′+ ( 2-24) ,,,,1 式中 ——入口液流角 ′, oo ——冲角，一般取5—10,主要考虑提高泵的吸入性能和通过性能。可 ′,,, 由下式进行计算: Vm1 tg′= ( 2-25) ,uV,11u 式中 ——计算点液体的圆周速度(m/s) u 1 V ——计算点液体绝对速度的圆周分量(m/s) u1 V——计算点液体的轴面速度(m/s) m1 对于直锥形吸入室V=0 u1 ,Dn1 u= ( 2-26) 160 3.140.1141480，， = 60 = 8.83 m/s Q V= ( 2-27) m1,Db,,1110 式中 —容积效率，一般取0.9—0.95，这里取0.9 ,0 ,, —排挤系数，取=1-0.04 N=0.8 11 63所以 V = m13.14，0.114，0.44，0.8，0.9，3600 =1.698m/s 1.698tg′==0.19 ,8.83 o所以′=10 , ,,,,1=′+ oo =10+15 o =25 ,27、叶片出口安放角 在确定叶片出口角时应考虑泵的比转数、对特性曲线形状的要求及流道的扩散程度 ,,22等。一般取 =20?—30?,取=20? 。 8、叶片包角 , ,为保证叶片安放角线性变化，或者变化较为平缓，包角对应不同比转数的泵有不同的最佳值。由两相流理论推导出的计算式在实践中的效果良好，可以满足泵的要求。 =+ ( 2-28) ,,,,o oo式中 =3—10 ,, r22lnr3601= ，,o,,2,tg，tg12 式中 r ——叶片出口直径(mm) 1 r——叶片进口直径(mm) 2 o =130 ,o 9、叶片厚度 ,2 ,,通常取=2—4mm.取=4mm 22 计算叶片出口圆周厚度: , 2,1，ctg2, = ( 2-29) ,22sin,2 oo,,式中 ——叶轮出口轴面截线 =11.87mm ,2osin80 10、前、后盖板的形状和厚度 叶轮的盖板的磨损较为严重，尤其是后盖板与叶片进口边相交处，暂取前、后板的厚度均为8mm，设计叶轮入口处前盖板的轴面为一个圆弧，可有效减小脱流，并减小渣浆对后盖板的冲击。叶轮入口后盖板处的形状对减小该处的磨损有明显的影响。高硬度耐磨材料，叶轮入口后盖板应该有凸出的、由光滑圆弧形成的轮毂头。 11、叶片绘图 当叶轮主要几何尺寸确定后，即可进行叶片绘型。叶片采用变角螺旋线型，其特点是数学模型简单，叶片包角可自由选择，并在任意包角下保持叶片角的均匀变化，便于优化设计，其线型符合叶轮中固体的运动的轨迹，损失小，磨损均匀，是目前最新型的圆柱型叶片。 式: k，，ttgg,,,,,,21,,，tg,,,,1k1，,,,,,，， ( 2-30) rre,1 ,,tgtg(,)21式中 k = ,1r2,tg,ln,1r1 o, =25 1 o, =20 2 r ——叶片出口直径 1 r ——叶片进口直径 2 ——叶片包角 , 计算得k=0.55 因此 0.55k,,,[0.060.466],，,1,,o130,,re,57 ( 2-31) 将包角六等 o ,=21.671 o,=43.33 2 o=65 ,3 o ,=86.674 o =108.33,5 分别带入公式得: =50mm r,1 =58mm r,2 =70mm r,3 =116mm r,4 =148mm r,5 根据以上的数据绘叶片投影如下: 12、背叶片的设计: (1)背叶片的作用: 背叶片可减小填料处的压力，有利于填料密封，并能减小泵的轴向力。 (2)背叶片的片数: 背叶片通常取8—13枚，或者为叶片数的两倍，由于叶轮片的数目为5，因此取背叶片的数目为10。 )背叶片高度:通常为了能够更好的保证泵的性能，将前端间隙调至最小，这样，后背叶片与(3 后盖板的间隙增大，为了使后背叶片有较好的密封效果，其高度应较前背叶片大，一般为前叶片的高度的两片以上。背叶片出口附近的线速度及浓度较高，为了减小该处与对应的前后护板处的磨损，背叶片出口附近有一定的倾斜度，倾斜范围又叶轮半径的2/3到叶轮外圆，出口处背叶片的高度为总高度的1/2到2/3。故后背叶片的高度: h=(0.2—0.45)b (2-31) 12 b =36mm,取h =10mm 21 前背叶片的高度: h= (0.5—0.35) h 2 1 图2.1 叶片投影 取h =4mm 2 (4)背叶片的形状:设计采用楔形的平面形状。 (5)背叶片的宽度:背叶片的宽度取6mm 。 (6)背叶片的磨损:由于叶片的转动，背叶片的区域内不可能会出现大颗粒固体，但细小的颗粒浓度随半径增大而增加，所以背叶片的厚度由小半径到大半径递增，背叶片的磨损比叶片磨损轻，可较薄，叶轮前端间隙磨损后，泄露量会增加，前背叶片区域也会出现大颗粒固体，加快背叶片的磨损，所以所设计前背叶片的厚度比厚背叶片的厚度大。 2.3压水室的设计 (1)基圆直径D3 =(1.05—1.20)(2-32) DD32 故取D=330mm 3 (2)进口宽度b3 : b=(b+,+,)+C(2-33) 321 12 = (36+8+8+14)+20 = 86mm 式中 ,，, ——叶轮前后板的厚度，包括前后背叶片的厚度。 C ——系数， 112 =5—20，渣浆泵取大值。 C1 (3)隔舌安放角的设计: 隔舌不仅对泵的性能，而且对护套的抗磨性有显著的影响。隔舌处的渣浆流速较高，渣浆腐蚀和抗老化性能越强，隔舌距叶轮的距离因该越大，该距离越大，偏离最佳工况时叶轮承受的径向力越小，泵的性能曲线越平坦，高效区越宽，泵的最佳效率越低，在最佳的效率点以下的范围内，隔舌间隙处环流量大，泵在小流量时，隔舌的磨损相当严重，尤其是重型泵，隔舌头部应设计成圆弧状，圆的半径应适当，过小一则不抗磨，二则在变工况时易脱流，过大则效果不好，而且易遭受大颗粒的高速大冲角碰撞，同时产生较大的绕流速度。 (4)涡室断面面积 先求出涡室畸变速度V3f，固体颗粒速度V ,然后求出水流过流面积F3f和固体过流3s 面积F3s , 则涡室第?断面面积为: F=F+ F(2-34) ?3f3s 采用等速度法，即涡室各个断面的速度相等，可求出涡室中的介质速度: V=K(2-35) 2gH3v3 =0.5 ，2，9.8，35 =13.1m/s 由两相流原理得: 222V，V,V fs333 V-V =u 3f3sei 联立两式 V=9.92m/s 3f V=8.55m/s 3s Q63，0.8f-3 2F==1.4 10m,，3fV3600，9.923s Q63，0.2-3 2sF===0.410m，3s3600，8.55V3s F=F +F?3f3s-32 =1.8 10 m ， 由于介质从叶轮均匀流出，故断面面积均匀变化。 7-3F ==1.57510 F，1?8 6-3 ==1.3510 F，2?F8 5-3==1.125 10 F，3 ?F8 4-3=F=0.910 ，4 ?F8` 3-3=F=0.67510 ，5 ?F8` 2-3=F=0.4510 ，6 ?F8 1-3= F=0.22510 ，7?F8 在求得以上的数值后，就可以按螺旋形涡室的绘图方法绘出平面图和轴面图，轴面图个断面根部能够准确的通过结构和工艺要求修图。 (5)螺旋形涡室的绘图 计算完以上的尺寸后，就可以绘制图纸了，在绘型时，既要考虑计算时所选定的尺寸，又要考虑结构安排的可能性。在绘型时可能由于结构的需要而对尺寸做必要的修改。绘型具体步骤如下: 1、在平面图上画出坐标轴，并作基圆。 2、作涡室8个断面的位置，个断面间夹角均为45?。 3、做出轴面图的宽度，并以此宽度作梯形，使等腰梯形面积大于V?断面面积。梯形两边的延长线?,比转数大，此角可取大些，反之，取得小些。低比转数的泵可取为正方形，取夹角为32?。 F4、按结构和工艺要求，将梯形的四个角修圆，修圆后的梨形面积等于计算的?。 5、在轴面上依次作出第?、?、?、?、?、?、?断面，方法同上，在作图时应使涡室各断面的径向高度和修圆的半径有规律的变化。 6、将各个断面的径向尺寸移到平面图的相应断面上。 7、将各断面的顶点用圆弧光滑连接，然后逐点用圆弧光滑连接各断面顶点，成为螺旋行涡室轮廓线、做泵舌安放角，此角与螺旋形涡室轮廓线的交点即为泵舌的位置。 9、作扩散管部分。扩散管应具有适当的扩散角，还有标准的吐出径。扩散管出口的中心线与涡室轴线的距离应依照结构选定，并使扩散管与涡室螺旋线和泵舌光滑连接。扩散管长度取整数。 图2.2 泵体断面图 螺旋形涡室断面尺寸标注法: 图2.3 螺旋形涡室断面 (6)护套的设计 1、护套的断面形状:由于叶轮出口处较宽、前后盖板厚度较大，加之有背叶片，也就决定了护套的进口宽度较大。为了能够更好的保证泵的性能，护套各过流断面的面积应适当，另外，为了不使渣浆颗粒在护套外壁集中，该壁面应为直线，综上所述，护套各断面形状应为矩形。 2、护套的性能:护套的性能与叶轮的性能基本上确定了泵的性能，通常，叶轮所产生的扬程随渣浆浓度的增加而下降，护套的阻力随浓度的增加而增加，尤其是重型泵。使得泵的性能发生明显的变化，渣浆浓度越高，泵的扬程越低，同时最佳的效率点向小流量移动。为了能够更好的保证泵的性能，随着要求输送浓度的增加，护套断面的尺寸应加大，以减小护套的流速和阻力，如果护套的宽度不变，需要加大径向尺寸，加大量又所输送的渣浆性质定，渣浆的腐蚀性越强，径向尺寸越大，反之越小。 (7)护套与隔板的间隙 护套与护板间隙处经常受到渣浆的严重磨损，该间隙倾斜的角度越小，间隙值越小，间隙 长度越大越抗磨。另外，护板装入护套后应该有一定的伸出量，这样自叶轮流出的渣浆不会直接冲刷间隙，就可以轻松又有效的降低间隙的磨损。 (8)壁面的磨损 渣浆泵输送的介质含有固体颗粒，因而磨损是渣浆泵面临的主体问题之一，解决磨损问题的途径有三条:一是选用适当的材料，二是在结构设计时使得易磨损部件便于更损部位进行加强;三是合理地进行过流部件的水力设计。水泵中由于流体的机械作用而造成的磨损可大致分为三类:一是流体中所含固体颗粒的冲击造成的摩擦损伤，二是汽蚀损伤，三是损伤和腐蚀共同作用而造成的损伤。 摩擦损失常见于叶轮、涡室及管道的弯曲部分。Roco对输送两相流体的固体颗粒的磨损机理进行了研究，提出了三种模型。一是固体颗粒以较大的角度与壁面强烈冲击而造成的冲击损伤，这种损伤在陶瓷等脆性材料中易发生。二是由于流道壁面附近的许多固体颗粒的长期反复冲击而造成的疲劳损伤。三是固体颗粒比较小的角度沿壁面运动而造成的切削损伤，它易发生在韧性较好的金属材料上。 磨损与固体颗粒的硬度有很大的关系，当固体颗粒的硬度接近或超过壁面材料的硬度时，磨损飞速增加。当液流的流速增加时，磨损也随之增加，查有关联的资料介绍，冲击损伤与流速的2,6 方成正比，切削损伤于流速的2.3次方成正比。另外，液流中固体颗粒的含量增加时磨损也会增加。 防止冲击损伤能够使用韧性材料，而增加材料的硬度能减小切削损伤。目前常用的耐磨材料有高Cr铸铁，在介质具有腐蚀时能够使用不锈钢，镍合金，钛合金等。在流道内橡胶衬里也是常常采取的方法。 第3章 径向力与轴向力的平衡 3.1径向力及其平衡 在设计螺旋形泵时，通常认为流体从叶轮均匀流出，并在涡室中做等速运动。因此，螺旋形涡室是在一定的设计流量下，为了配合一定的叶轮而设计的，在设计流量下，涡室可以基本上保证流体在叶轮的周围做等速运动，因此叶轮周围压力大体上是均匀分布的， 在叶轮上也不产生径向力，叶轮和涡室是一致工作的。 然而，当造成叶轮和涡室协调工作的条件—流离发生明显的变化时，即泵在大流量或者是大于小流量下工作时，叶轮和涡室协调的一致性就遭到破坏，在叶轮周围流体流动速度和压力分布变得不均匀，便形成了作用在叶轮上的径向力。 在设计流量时，涡室内的流体流动速度和流体流出叶轮的速度基本是一致的，因此从叶轮流出的流体能平顺地流入涡室，所以在叶轮周围流体的流动速度和压力是分布均匀的，此时没有径向力，在小于设计流离时，涡室内的流体流动速度一定减慢。但是，从叶轮出口三角形中能够准确的看出，在小于设计流离时流体流出叶轮的速度不是减小，反而增加了，方向也发生了变化。一方面涡室里流动的速度减慢，另一方面叶轮出口处流动的速度增加，两方面就发生了矛盾，从叶轮里流出的液体，再不能平顺地与涡室内流体汇合，而是撞击在涡室内的流体上。撞击的结果，使流出叶轮流体的流动速度下降到涡室里的流动速度，同时，把一部分动能通过撞击传给涡室内的流体，使涡室里流体的压力增高。流体从涡室前端流到涡室后断的过程中，不断受到撞击，持续不断的增加压力，致使涡室里压力的分布曲线成为逐渐上升的形状。压力分布不均匀是行成径向力的根本原因。 同样的分析，也可以说明在大于设计流量时，涡室里流体压力是不断下降的。涡室里流体的压力，对流出叶轮的流体其着阻碍作用，由于压力的均匀，流体流出叶轮的速度是不一致的，因此，叶轮周围受流体流出的反冲力是不均匀的，这是形成径向力的次要原因，这是伴随压力分布不均匀而产生的。 在计算轴和轴承时，一定要考虑作用在叶轮上径向力，因为泵不会总是在设计流量下工作在起动和停车时甚至要在流量下工作。 涡壳式离心泵的叶轮上的径向力，可以用经验公式计算: 2Q P=0.36(1-)HBD (3-1)2 ,2Qd 式中 P ——作用在叶轮上的径向力(kg) 3 Q ——实际在做的工作流量(m/h) 3 Q ——设计流量(m/h) d H ——泵的扬程(m) B ——叶轮出口总宽度(包括前后盖板)(m) D ——叶轮外径(m) 2 3 ——液体重度(kg/m) , 如果在50%的设计流量下进行的话，则计算的结果如下: ，，，，，，P=0.36(1-0.25) 350.0850.34.610 3 =1108 有时，径向力会使轴产生较大的挠度，甚至使密封环、级间套和轴套产生研磨而损坏，同时，对于转动着的轴，径向力是个交变载荷，会使轴因疲劳而破坏。因此，消除径向力和减轻径向力对轴的作用的十分必要的。 将涡室分成两个对称的部分，既构成平常所说的双层涡室或双涡室，在双涡室里，虽然在每个涡室里的压力分布仍是不均匀的，但由于两个涡室相互对称，作用在叶轮上的径向力是互相平衡的。 3.2轴向力及其分析 离心泵是泵产品中及其重要的一种，约占各种泵的70%，其作用范围是相当的大，而且应用面较广，既然泵在国民经济中发挥着如此巨大的作用，那么保证泵的顺畅运行就显得很重要了，但根据对离心泵的调查，离心泵故障停机检修多半是由轴封失效和轴承损坏所至，而轴封和轴承寿命均与泵的轴向力的大小有密切的关系，因此，泵的轴向力的研究具有十分重要的价值，只有准确的了解泵的轴向力的大小并掌握其变化规律，以致最终做到对轴向力大小的控制，才能恰当的选择轴承和密封，使泵的运行可靠性得以提高，由此减少泵的故障停机检修，延长泵的寿命，提高泵的利用率，这无疑具有巨大的社会效益和经济的效果与利益。 长期以来，离心泵的轴向力一直是泵的行业内人士十分关注的问题，然而人们对离心泵轴向力认识的现状正象一些专著中所指的那样，“轴向力既难准确计算又难准确测量”，目前，对于离心泵运转时所产生的轴向力的原因，认识几乎是一致的，但是按照不同的计算出的轴向力的值，有时还是相差很大的，在实验台上实测的轴向力甚至比最大计算值还要大很多，由于轴向力对离心泵的设计和运行质量影响很大，因此，定量的了解轴向力的大小并尽可能的减小它，是一个十分重要的问题。 分析泵内的流体运动，应在流体力学一般原理的基础上进行，并考虑有关技术科学的部门，如水轮机、航空、压缩机以及其他学科的实验研究成果，叶片泵的理论基础是直接由流体力学的基础原理推演出来的规律。从泵的技术发展观点来看，液体运动的很多问题是很有趣的，但还没有充分的理论分析，主要是目前的数学、流体力学发展还不是很充分。 轴向力产生的原因是由于叶轮在液流内旋转时，沿每个叶片的两边产生压力差，所以，叶轮和液流产生力的相互作用。叶片对液流的压力造成了液流的强制旋转及其移动，增加了液流的压力和速度，既增加了机械能。同时，液流对叶轮的前后盖板以及暴露于液流中的转子别的部分均会产生力的作用，泵腔中运动流体对转子压力分布的积分结果表现为对 转子的一个很大的作用力，此力消除了径向分量，还有轴向分量。根据目前为止的研究，一致认为产生的轴向力有几个方面的原因，意识离心泵叶轮的前后盖板受液体压力的面积的大小不等，前后泵腔中 液体的压强分布也不完全一样，因此，作用于两盖板上的流体压力以及作用于吸入口的流体压力在轴向上不能平衡，造成轴向的分力，这个轴向的分力是轴向力的主要组成部分。二是由于液体流入叶轮吸入口及从叶轮出口流出，其速度大小及方向均不同，液体动量的轴向分量发生了变化。根据动量定理，在轴向作用了一个冲力，或称为动反力，这个作用在叶轮上的力也是轴向力的组成部分。对于悬臂式叶轮，由于吸入压力与大气压力不同而引起轴向力，其方向视详细情况而定，对于立式离心泵，转子的重量也是轴向力的组成部分。 在大多数情况下，泵内的轴向力值是比较大的。因此，必须设法平衡或者消除作用在叶轮上的轴向力，否则，它将使转子窜动甚至与固定零件接触，造成零部件损坏，如果止推轴衬能可靠地受轴向推力，这将是最有效的解决办法。但由于轴向力通常较大，用止推轴衬来平衡就会使结构较为复杂。所以，最好的办法是用水力方法来平衡部分或者是全部轴向力。但是，按目前的观点，只有在降低离心泵效率的情况下才能做到这一点。 在单级离心泵内，一般会用下述两种方法之一来减小或者是消除轴向推力，第一种方法是在单吸叶轮后盖板上也设密封环，这样在叶轮背面形成一个平衡室，室内压力通过后盖板上的平衡孔或者专用的回水管与叶轮入口压力平衡，平衡孔总面积或卸荷管断面应比密封环间隙面积大四倍。采用卸荷管的方法在结构上比采用平衡孔的方法要好，但结构较为复杂，采用平衡孔后流经后盖板上的平衡孔的液体流动方向与叶轮入口处液流的方向相反，破坏了叶轮入口处的液流分布。着两种方法都会增加容积损失。为了能够更好的保证完全轴向力，还一定要采取一定的措施。第二种法是在后盖板上加背叶片，当旋转时，用背叶片减小叶轮和泵体间腔室内的压力。很明显，第一种方法会使泵的容积损失增加一倍，而在密封环磨损时，容积损失还要加大。第二种方法需要一定的附加功率，此附加功率并不随时间变化，对输送含有固体杂质的流体的流体来说，这种方法比第一种方法更为经济而有效。 3.3用背叶片平衡轴向力 采用背叶片平衡轴向力需要消耗一些功率，但是通常认为这个功率值不会超过采用平衡孔所产生的泄露量而消耗的功率。该功率值与背叶片外径的平方成正比，与背叶片的平均宽度成正比。因此，为了达到同样的平衡，希望适当地减小背叶片的外径而增加其宽度，为了减小背叶片消耗的功率，计算中的背叶片的宽度可以事先给定。 通过一系列分析轴向力产生的原因及理论计算方式，阐明了要从理论上准确计算离心泵的轴 向力在目前还是可能的。现行的一些计算公式是在经过适当简化后得出的，虽然它们各自在不同侧面突出了问题的主要方面，但均不能准确的表达轴向力，只能对轴向力的大小做出大小的估计。用背叶片平衡轴向力的公式同样是如此，也是建立在 许多假设和经验的公式上的，同样不能精确的描述背叶片平衡轴向力的真实情况。因此只能用实验研究测量其准确性。 第4章 离心泵主要零部件的强度计算 4.1引言 对于离心泵的零件，特别是对过流部件来说，耐汽蚀、冲刷非物理性腐蚀和电腐蚀也是十分重要的。因此要进行校核，但由于泵的一些零部件形状不规则用一般的材料力学的公式难以解决这些零部件的强度和刚度问题。在工作过程中，离心泵零件受外力的作用，使零件发生变形和破坏，而零件依靠自身的尺寸和材料性能来反抗变形和破坏。一般，把零件抵抗变形的能力叫刚度，把零件抵抗破坏的能力叫做强度。为了更好的提高泵的使用性能和寿命，应该尽可能使这些尺寸大些，但另一方面，在实际中，又希望泵的零件尽可能的小，而且成本低，所以在设计的过程中， 要满足这两方面的矛盾，合理的确定离心泵的零件的尺寸和材料，这样既满足规定的要求，又可以合理的使用材料的。 4.2叶轮的强度的计算 叶轮的强度可大致分为叶轮盖板的强度、叶片强度和轮毂强度的计算 4.2.1叶轮强度计算 离心泵不断的向高速化方向发展，当泵的转速提高后，叶轮因离心力而产生的应力也随之提高，当转速超过一定的数值后，就会导致叶轮的损坏。在计算的过程中可以把叶轮简化为一个圆盘(即将叶片对叶轮概板的影响忽略不计)。计算分析表明，对于旋转圆盘来说，圆周方向的应力应该是主要的，叶轮圆周方向的速度于圆周方向的应力近似的满足以下的关系: ,m24 ,2 =10 (4-1), g 式中 ——叶轮材料的重度(MPa)，对于铸铁叶轮来说=.0073(MPa)，对于,,mm 铸钢来说=0.0078(MPa)，对于铜叶轮来说=0.0088(MPa); ,,mm , ——叶轮圆周速度(m/s) 2 2g ——重力加速度，一般取980(cm/s) 2gH,=k=1.1=28.8m/s 2，9.8，352,2 0.007842，，所以 =10(28.8) = 66 ,980 ,而许用应力[]=250,350，因此满足条件，经验表明铸铁叶轮的圆周速度能最高能够达到60m/s左右，因此，单级扬程能够达到200m左右，铸钢叶轮的圆周速度能达到110m/s左右，因此，单级扬程能够达到650m/s左右。 如果叶轮的圆周速度没有超过上述的范围，则叶轮盖板的厚度可有由结构与工艺上的要求决定，悬臂式泵和多级泵的叶轮盖板的厚度通常能由下表选取，对于双级泵的叶轮 1 3盖板的厚度可以比表中推荐的值大到一倍。 叶轮的直径为300mm ，考虑到渣浆泵的耐磨性，可取盖板的厚度为10mm . 表4.1 叶轮盖板厚度表 叶轮直径(mm) 100,180 181,250 251,520

  520 盖板厚度(mm) 4 5 6 7 4.2.2叶片厚度的计算 为了扩大叶轮流道的有效过流面积，希望叶片越薄越好;但如果叶片选择的过于薄，在铸造上有一定的困难，而且从强度方面考虑，叶片也需要有一定的厚度。目前，铸铁的叶轮的最小叶片的厚度为3到4mm，铸钢叶片的最小厚度为5到6mm，叶片也不可以再一次进行选择的太厚，叶片太厚降低效率，恶化泵的汽蚀性能。大泵的叶片厚度要适当的加厚一点，这样对延长泵的寿命有好处 表4.2 叶片厚度的经验公式 材 比 转 数 40 60 70 80 90 130 190 280 料 系 数 k 铸铁 3.2 3.5 3.8 4.0 4.5 6 7 10 铸钢 3 3.2 3.3 3.4 3.5 5 6 8 叶片厚度，可按下列经验公式计算: H S =kD+1 (4-2) 2 z 35 =3.20.3+1 ，5 = 3.53mm 所以选叶片的厚度符合强度要求 4.2.3轮毂强度的计算 对于一般离心泵，叶轮和轴是动配合，大型锅炉给水泵和热油泵等产品，叶轮和轴是静配合，为了使轮毂和轴的配合不松动，在运转时由离心力产生的变形应小于轴和叶轮配合的最小公盈，在叶轮轮毂处有离心力所引起的应力变形可近似地按照下面公式计算: , D=D (4-3) ,c E 6 式中 E ——弹性模数(MPa)，对于铸铁E=1.310 ， ——叶轮轮毂平均直径(厘米),D=6cm D cc D ——由离心力引起的叶轮轮毂直径的变形(厘米)， , ,D应小于叶轮和轴配合的最小公盈 ,即,D〈 ,,minmin ,,D=Dc E 39.546 =10 ，61.3，10 =0.0018mm 叶轮与轴配合的最小公盈=0.0025mm ,合乎条件。 ,min 4.3泵体强度的计算 常用的离心泵的泵体有涡室和中段两种，耐磨离心式渣浆泵采用螺旋行涡室。下面介绍涡室的计算方式。 涡室壁厚的计算方式:涡室是离心泵中较大的零件，并承受高压液体作用。所以，涡室除了应有足够的强度和良好的工艺性以外，为了能够更好的保证运转的可靠性，还必须有足够的刚度。在生产实验中，在实际的生产实验中，虽然由于涡室的的强度够了，但由于刚度不够，在加工、实验、存放的过程中发生了变形，影响离心泵的运行和装配。 目前，一般低压和中压泵的涡室均以铸铁制造，实践表明，如果泵体的壁厚超过了40 kg/c)的泵，很少采用毫米，在铸造时易产生疏松现象。所以，对吐出压力大于50(? 铸铁泵体，一般都会采用高强度铸铁、铸铁或者是合金刚铸造。 由于涡室的形状不规则，很难的计算涡室的内应力，现推荐下列公式: QH S=S (4-4)cq ，H[,] 式中 S ——涡室壁厚(厘米) [] ——许用应力 (MPa)，在上式中，铸铁的使用应力100,150 MPa，, 铸钢的许用应力200,250 MPa,比转数小时取大值。 S ——涡室的当量壁厚，可由下式计算: cq 1545S=+0.0084n+7.2 cqsns =30.9+0.42+7.2 =38.52m HQS= Scq ，[,]H 63350=38.52 ，，2503600350 =6.5mm 由于考虑渣桨泵的耐磨性，可以将涡室壁厚取为10mm . 4.4泵轴的校核 4.4.1 按扭转强度校核 轴的扭转条件为: P9555000，Tn, ==[] Mpa (4-5) ,,RT3W0.2dT 式中 ——扭转切应力(Mpa) ,T T ——轴所受的扭矩(Nm) 3 ——轴的抗扭截面系数(mm) WT ——轴的转速 (r/min) N P ——轴传递的功率(Kw) d —— 计算截面处轴的直径(mm) ]=30Mpa 查45号钢的许用应力[,R 5.569550000，T1480,则 ===4.18 Mpa T3W0.2，35T 4.18Mpa

  S=1.4,故满足规定的要求。 Ssc, 4.4.6轴的刚度校核计算 轴的扭转变形用每米长的扭转角来表示，阶梯轴的转角为: , 4 =5.7310(4-14)，, 式中 T ——轴所受的扭矩(N•mm) i 8G ——轴的材料剪切弹性模量(Mpa) 对于刚才G=8.110Mpa ， 43.14，d4Ip ——轴截面的极惯性矩，mm,对于圆轴Ip=阶梯轴 32 L ——阶梯轴受扭矩作用的长度(mm) ——阶梯轴受扭矩作用的段数 Z T, ——分别代表阶梯轴第i项所受的扭矩和长度 li i o,轴的扭转刚度条件为:[] /m ,, o式中 []——轴每米长的允许扭转角，一般为0.5,1 /m , zTl1ii4 ,=5.7310，,LGIpi,1i -6=810

  实际问题的能力，巩固、加深和扩展了有关方面的知识。在做毕业设计的过程中，我感触最深的当属查阅了很多次设计书和指导书。为了让自己的设计更完善，更符合工程标准，一次次翻阅机械技术课程设计书、机械设计手册等设计指导书是十分必要的，同时也是必不可少的。 在本次课程设计中，我独立完成了设计任务，通过这次设计，弄懂了一些以前书本中难以理解的内容，对以前所学知识的进行了巩固。在设计中，通过老师的指导和同学的交流，使自己在设计思想、设计方法和设计技能等方面都得到了一次良好的训练。 最后，感谢我们的指导老师，是他的耐心指引让我们眼前一亮，引领我们正真看到知识的奇妙，开拓我们的视野;是他的平易近人与亲切让我们更懂得如何团结互助;是他给了我们战胜毕业设计过程中的种种困难的勇气，是他的谆谆教导带给我们积极探索的追求。 致 谢 毕业设计已结束，我深刻体会到了毕业设计的重要性，它既是对我大学以来专业相关知识的总结，也将为我们走向社会提供宝贵的时间经验。使我感受到了以前所学知识的重要性、也锻炼了我们综合运用各类知识的能力、提高了我们查阅知识的能力和细心严谨的作风和态度;但同时我也深刻地了解了我们实践经验的匮乏。在此过程中得到了老师的指导和支持，得到了同学的帮助。在此，对他们表示深深的感谢～ 首先诚挚地感谢苏华礼老师，在毕业设计的最近一段时间里，课题研究、论文选题和论文修改的整一个完整的过程，从无到有，再到完善得到了导师的精心指导和热情帮助，论文的字里行间凝聚着他大量的心血和汗水，苏华礼老师不仅教我治学之道，更授我为人之理，他严谨的治学态度，活跃的学术思想，以及无私的敬业精神，都给我以深刻启迪。谨此表示衷心的感谢和致以崇高的敬意! 最后，向评审本论文的专家、教授、学者表示衷心的感谢，感谢你们，你们辛苦了～ 参考文献 [1] 李建成.水力机械测试技术. [M] 北京:机械工业出版社，1982:12—14 [2] 关开元.用计算机处理离心泵性能测试数据的方法和步骤. [J] 北京:水泵技术. 1986, 9 [3] 任仲岳.电机电工微机测试. [M] 上海:上海交通大学出版社，1986 [4] 王安生.离心泵的汽蚀判拒与热力学准则 [M] 北京:机械工业出版社，1978 [5] 王经国.提高离心泵抗汽蚀性能的有效途径. [M] 北京: 机械工业出版社，1976 [6] 徐朗.螺旋离心泵的内部流动和性能研究. [J] 江苏:江苏工学院博士论文. 1990:3-6 [7] 查森.离心式和轴流式水泵. [M] 北京: 机械工业出版社，1961 [8] 刘湘文.离心式泥泵系数设计法. [J] 北京:水泵技术 1982，1:47—49 [9] 黄黔生.离心式泥泵叶轮的改进. [J] 北京:水电部第十三工程局，1983 [10]何希杰.离心式泥浆泵的基本原理. [J] 北京: 杂质泵及管道水力输送学术讨论会论文集. 1989 [11] 蔡保元.离心泵的“两相流”理论及其设计理论. [J] 唐山:科学通报. 1983:490—498 [12] 许洪元.离心式渣浆泵的设计理论研究和应用. [J] 上海: 水力发电学报. 1998:70—85 [13] 吴玉林.杂质泵叶轮中固体颗粒运动规律的实验研究. [J] 北京:清华大学学报. 1992, 32: [14] 罗先武.氧化铝流程泵的高效设计和抗磨设计分析对比. [J] 北京: 流体机械，1998, 26: [15] 郭中兴.我国水力机械抗泥沙磨损的实验研究. [J] 北京:水机腐蚀，1993:1—12 [16] 关醒凡.泵的理论与设计. [M] 北京:机械工业出版社，1987:182—184 [17] 林福严.磨损理论与抗磨设计. [M] 北京:科学出版社，1993 [18] 高志强.离心泵内叶轮的固体颗粒运行规律研究. [M] 北京: 清华大学硕士学位论文, 1992 [19] 白文雄.离心砂泵的设计与实践. [M] 北京:石油机械，1995，23(1):12—16 [20] 姜培正.液固两相流泵设计的几个问题. [J] 西安:西安交大情报室，1998 [21] 佟庆理.两相流动理论基础. [M] 北京:冶金工业出版社， 1982 [22] 张爱习.离心式杂质泵的性能及水力设计. [M] 河北: 河北机械，1 992

  本文档为【离心式渣浆泵的结构设计】，请使用软件OFFICE或WPS软件打开。作品中的文字与图均可以修改和编辑， 图片更改请在作品中右键图片并更换，文字修改请直接点击文字进行修改，也可以新增和删除文档中的内容。

  [版权声明] 本站所有资料为用户分享产生，若发现您的权利被侵害，请联系客服邮件，我们尽快处理。

  本作品所展示的图片、画像、字体、音乐的版权可能需版权方额外授权，请谨慎使用。

  网站提供的党政主题相关联的内容(国旗、国徽、党徽..)目的是配合国家政策宣传，仅限个人学习分享使用，禁止用于任何广告和商用目的。

  福建省南平武夷山市普通初中、小学在校学生数量3年数据分析报告2020版

  2022年广东中山大学孙逸仙纪念医院深汕中心医院中医科医技岗位招考聘用模拟考试练习卷含答案解析[5]

  [最新]山东省高速公路沿线钟声敲响之至,国培已结束了,在培训期间老师们

  2022年广东中山大学孙逸仙纪念医院深汕中心医院中医科医技岗位招考聘用模拟考试练习卷含答案解析[5]

  [最新]山东省高速公路沿线钟声敲响之至,国培已结束了,在培训期间老师们

  阅读课教案book 4, module 6 unexplained mysteries of the natural world 滕州七中 高歌

  英语作文NothingSucceedsWithoutaStrongWill

  人教版小学数学五年级下册第四单元分数的意义与性质集体备课教学案(表格式)

  人教版数学五年级上册 第10课(二单元)用数对确定位置(一) 同步习题(含答案)[精品]

  六年级上册音乐课件－第6课到这里来欣赏动漫舞曲《斑鸠调》｜花城版 (共6张PPT)

  220kV XXXX变电站1901、1241、1001、1231、11PT、1291、1281、1221、1251刀闸维护及缺陷处理工程项目施工方案